摘要：6061铝合金和5052铝合金均具有密度低、比强度高、韧性好和抗冲击性好等优点,广泛用于航空航天、船舶和交通运输等领域。在实际应用过程中,由于结构件不同部位所需性能不同,往往需要使用不同种类和性能的铝合金来焊接构成,以最大限度发挥各自性能优点[1-2]。然而,

6061铝合金和5052铝合金均具有密度低、比强度高、韧性好和抗冲击性好等优点,广泛用于航空航天、船舶和交通运输等领域。在实际应用过程中,由于结构件不同部位所需性能不同,往往需要使用不同种类和性能的铝合金来焊接构成,以最大限度发挥各自性能优点[1-2]。然而,异种金属由于熔点、导热系数、热膨胀系数和热裂纹敏感性等热物性参数的差异,在焊接过程中易产生气孔和裂纹等缺陷,造成异种金属焊接件力学性能和耐腐蚀性能的降低[3-5]。

钨极惰性气体保护焊（TIG）由于具有热裂倾向小、焊接成形质量高、易于实现自动化等优点,在铝合金焊接方面已有相关报道和成功应用,但研究主要集中在同种金属上。应用于交通运输、海洋工程等领域的异种铝合金焊接结构件在长期服役过程中难免会受到外界环境侵蚀并产生损伤,而腐蚀损伤会在交变载荷作用下萌生裂纹并扩展,一定程度上降低了异种金属焊件的服役寿命,因此有必要对异种铝合金焊接行为进行研究[6-10]。作者制备了6061/5052异种铝合金TIG焊接接头,研究了接头的显微组织、晶粒尺寸、硬度、抗应力腐蚀性能和预腐蚀疲劳性能,以期为高综合性能、长寿命异种铝合金焊件的工艺开发与优化提供参考。

母材为尺寸均为300 mm×100 mm×5 mm的6061-T6铝合金和5052-O铝合金板。6061-T6铝合金由基体α-Al和Al（Fe,Mn,Si,Cr）相组成；5052-O铝合金由基体α-Al,Al（Fe,Mn）和富镁相组成。焊接材料为ER5356铝合金焊丝,直径为1.6 mm。母材和焊丝的化学成分见表1。焊前母材依次经去离子水、无水乙醇超声清洗并吹干。采用MAXSTAR 350型钨极惰性气体保护焊机对6061和5052铝合金进行异种焊接,焊接方式为对焊,不开坡口,保护气为高纯氩气,流量为10 L·min−1,焊接电流为100 A,焊接速度为115 mm·min−1。

表 1 试验材料的化学成分

Table 1. Chemical composition of test materials

在6061/5052异种铝合金TIG焊接接头上以焊缝为中心制备金相试样,经磨抛和Keller试剂腐蚀后,采用IT-500型扫描电子显微镜（SEM）的电子背散射衍射（EBSD）模式观察显微组织。采用HV-1000型数显维氏硬度计测试表面硬度,载荷为0.98 N,保载时间为15 s,垂直于焊接方向取点测试。根据GB/T 15970.7—2017,以焊缝为中心制备如图1（a）所示的应力腐蚀试样,夹持段较长以便平行浸泡,采用WDML-3型微机控制慢应变应力腐蚀试验机进行应力腐蚀试验[11],腐蚀介质分别为空气和质量分数3.5%的NaCl溶液,应变速率为1×10−6 s−1。根据GB/T 7998—2005,以焊缝为中心制备如图1（b）所示的疲劳试样,表面经砂纸打磨,清洗吹干后,分别在空气、质量分数3.5% NaCl溶液、质量分数3.5% NaCl+体积分数5×10−3 HCl溶液、质量分数3.5% NaCl+体积分数10×10−3 HCl溶液腐蚀介质中浸泡3 d,采用OM测试晶间腐蚀深度。根据GB/T 3075—2008,采用升降法在MTS-810型液压伺服万能材料试验机上进行室温高周预腐蚀疲劳试验[12],极限寿命设定为107周次,应力比为0.1,测试频率为30 Hz。

由图2可见：焊接接头6061铝合金侧母材和热影响区有沿轧制方向（横向）变形的纤维组织和细小亚晶粒,熔合线处有柱状晶,这主要与6061铝合金和ER5356铝合金焊丝成分差异较大,在焊接热输入下发生熔池凝固和元素扩散有关[13]；焊缝区组织为均匀细小的等轴晶；5052铝合金侧母材和热影响区组织与焊缝区相似,过渡平稳,这主要与5052铝合金与ER5356铝合金焊丝间成分差异较小有关[14]。统计可得,6061铝合金母材,焊缝和5052铝合金母材的平均晶粒尺寸分别为38.42,47.13,41.17 µm。

图 2 6061/5052异种铝合金TIG焊接接头的EBSD形貌

Figure 2. EBSD morphology of TIG welded joint of 6061/5052 dissimilar aluminum alloys

由图3可见：6061铝合金和5052铝合金母材的显微硬度分别为84.8,96.4 HV；两侧热影响区硬度均存在梯度分布特征,这源于母材与焊缝间元素扩散引起的固溶强化作用的不同[15]；相比5052铝合金侧热影响区,6061铝合金侧热影响区更宽（28 mm）且出现硬度最小值（51 HV）,属焊接接头薄弱区；焊缝区显微硬度在63~76 HV。相比之下,母材区显微硬度高于热影响区和焊缝区,这是因为母材区的晶粒尺寸更小。

图 3 6061/5052异种铝合金TIG焊接接头的表面显微硬度分布

Figure 3.Surface microhardness distribution of TIG welded joint of 6061/5052 dissimilar aluminum alloys

由表2可知：在不同介质中应力腐蚀后,接头断裂位置均位于6061铝合金侧距焊缝中心约14 mm处,这是因为此处存在柱状晶等薄弱组织且硬度相对较低[16-17]；相比在空气中,焊接接头在NaCl溶液中的抗拉强度、屈服强度和断后伸长率均略高,抗应力腐蚀性能略强。

表 2 6061/5052异种铝合金TIG焊接接头的应力腐蚀试验结果

Table 2. Stress corrosion test results of TIG welded joint of 6061/5052 dissimilar aluminum alloys

由表3可知：随着腐蚀介质中HCl含量增加,焊接接头不同区域的晶间腐蚀深度均增加,说明HCl的加入会促使接头发生晶间腐蚀；在相同腐蚀介质中,母材的晶间腐蚀深度大于相应一侧的热影响区,焊缝区的晶间腐蚀深度最小,且6061铝合金母材及影响区的晶间腐蚀深度小于5052铝合金。

表 3 6061/5052异种铝合金TIG焊接接头的最大和平均晶间腐蚀深度

Table 3. Maximum and average intergranular corrosion depths of TIG welded joints of 6061/5052 dissimilar aluminum alloy

由表4可见：相比空气介质,焊接接头在NaCl溶液或NaCl+HCl溶液中腐蚀后的疲劳寿命更长；随着NaCl溶液中腐蚀介质中HCl含量增加,接头的疲劳寿命缩短；在NaCl溶液中循环107周次时未发生断裂；随着NaCl溶液中HCl含量增加,接头的疲劳断裂位置由焊缝区向5052铝合金母材转移。这说明预腐蚀处理时的晶间腐蚀深度需达到一定门槛值,接头的疲劳断裂才以晶间腐蚀深度为主导因素,此时由于5052铝合金母材区晶间腐蚀深度最大,所以在此处发生断裂；反之,未达到门槛值时,还需考虑晶粒尺寸和力学性能等因素,由于焊缝区晶粒尺寸最大且硬度较小,所以在此处发生断裂[18-20]。

表 4 6061/5052异种铝合金TIG焊接接头的预腐蚀疲劳试验结果

Table 4. Precorrosion fatigue test results of TIG welded joint of 6061/5052 dissimilar aluminum alloy

（1）接头中6061铝合金侧母材和热影响区有沿轧制方向变形的纤维组织和细小亚晶粒,熔合线处有柱状晶；焊缝区与5052铝合金侧母材和热影响区组织相似,为均匀细小的等轴晶。6061铝合金母材,焊缝和5052铝合金母材的平均晶粒尺寸分别为38.42,47.13,41.17 µm。

（2）母材区显微硬度高于热影响区和焊缝区,硬度最小值（51 HV）出现在6061铝合金侧热影响区。

（3）接头在NaCl溶液和空气中应力腐蚀后,断裂位置均在6061铝合金侧热影响区,相比在空气中,接头在NaCl溶液中的抗拉强度、屈服强度和断后伸长率均略高,抗应力腐蚀性能略强。随着NaCl溶液中HCl含量增加,焊接接头的晶间腐蚀深度增加,疲劳寿命缩短,断裂位置由焊缝区向5052铝合金母材转变。

文章来源——材料与测试网

来源：胜白带您了解历史